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排油煙風(fēng)機的動葉可調(diào)
動葉可調(diào)排煙風(fēng)機的調(diào)節(jié)效率是高的。圖3-11所示的動葉可調(diào)排油煙風(fēng)機的等效率曲線，幾乎與管路性能曲線平行，所以風(fēng)機的高效率運行區(qū)范圍較大。而進(jìn)口導(dǎo)流器調(diào)節(jié)的離心風(fēng)機的等效率曲線，卻垂直于管路性能曲線，風(fēng)機在低負(fù)荷區(qū)的運行效率明顯低于軸流風(fēng)機。 
　　圖3-11顯示了排油煙風(fēng)機qv-p性能曲線相當(dāng)陡，故管路阻力曲線變化時，風(fēng)機的流量變化不大。排油煙風(fēng)機對應(yīng)每一個動葉安裝角風(fēng)，都有一條性能曲線，動葉安裝角度由小到大，能滿足鍋爐不同負(fù)荷的需要。
　　排油煙風(fēng)機在額定工況下，其效率接近于后彎機翼型離心風(fēng)機。在變工況尤其在低負(fù)荷區(qū)運行時，不論是靜葉可調(diào)或動葉可調(diào)的排油煙風(fēng)機，都比采用入口軸向?qū)Я髌髡{(diào)節(jié)的離心風(fēng)機經(jīng)濟(jì)性高。圖3-12為離心風(fēng)機與排油煙風(fēng)機采用不同調(diào)節(jié)方法時，功率消耗的比較。由圖可知，動葉可調(diào)排油煙風(fēng)機在運轉(zhuǎn)時所耗功率最低，尤其在低負(fù)荷時耗功少的優(yōu)點更為突出。入口導(dǎo)流器調(diào)節(jié)的離心風(fēng)機耗功最大。即便是入口導(dǎo)流器調(diào)節(jié)的排油煙風(fēng)機耗功亦明顯低于離心風(fēng)機的。但采用入口導(dǎo)流器調(diào)節(jié)的離心風(fēng)機，再利用雙速電動機驅(qū)動，在低負(fù)荷運轉(zhuǎn)時，耗功亦明顯可減少。
　　表3-1為配300MW鍋爐機組選用不同類型風(fēng)機，進(jìn)行的經(jīng)濟(jì)效果比較。表中的數(shù)據(jù)，按年運行7000h:計，并且100%和90%負(fù)荷各占1/6的運行時間，80 %和70%的負(fù)荷各占 1/3的運行時間。
　　綜上所述，采用動葉可調(diào)排油煙風(fēng)機的調(diào)節(jié)效率是高的，運行效率亦是高的，適宜用于啟動頻繁需要經(jīng)常調(diào)節(jié)的大容量排油煙風(fēng)機上。動葉調(diào)節(jié)排油煙風(fēng)機的設(shè)備費用較高。 動葉可調(diào)排油煙風(fēng)機。雖然能在較寬的調(diào)節(jié)范圍內(nèi)有較高的效率。但在低負(fù)荷區(qū)域風(fēng)機的效率依然偏低，另外入口導(dǎo)葉可調(diào)的風(fēng)機失速線很陡。小流量區(qū)域中的工況點會落在大速區(qū)內(nèi)。因此，如將動葉調(diào)節(jié)與入口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)，或者動葉調(diào)節(jié)與后置導(dǎo)葉調(diào)節(jié)適當(dāng)?shù)嘏浜掀饋恚瞥蓜尤~和靜葉均可調(diào)的風(fēng)機，風(fēng)機運行點的效率還會進(jìn)一步提高，較寬廣的高效區(qū)更進(jìn)一步擴大。
　　目前已有結(jié)構(gòu)上成熟的動葉可調(diào)的排油煙風(fēng)機，也有運行中靜葉可調(diào)的子午加速軸流風(fēng)機。因此，從結(jié)構(gòu)上說，目前已完全具備實現(xiàn)動靜葉片全調(diào)節(jié)方式的排油煙風(fēng)機。動靜葉片最佳匹配安裝角的計算，通過計算機進(jìn)行亦是不成問題的。日本三菱重工已經(jīng)研制了動靜葉片全調(diào)節(jié)的排油煙風(fēng)機。


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